• 专利附录
  • 专利说明
  • 权利要求
  • 类似技术
  • 同族专利
  • 引用文献
  • 法律状态
  • 优先权
    • 专利摘要:
    De uitvinding onthult een versterkingsmethode voor titaniumlegering door middel van een elektromagnetische schokbehandeling. De methodiekstappen omvatten: a) het nemen van een monster van de te bewerken titaniumlegering en het observeren 5 van de oriëntatie van de primaire d—fase door een metallurgische microscoop; b) het berekenen van het volumepercentage en de grootteverdeling van de primaire d—fase in het metallografische materiaal, en het bepalen van de parameters voor de elektromagnetische schokbehandeling volgens het volumepercentage 10 en de grootteverdeling van de primaire d—fase; c) de te verwerken titaniumlegering wordt vastgeklemd op het elektrische pulsverwerkingsapparaat, en onder de bescherming van inert gas wordt een pulsstroom toegepast langs de rekrichting van de primaire d—fase van de titaniumlegering voor een 15 elektromagnetische schokversterkende behandeling; de frequentie van de pulsstroom is 0 ~ 100Hz, de stroomdichtheid is 20 ~ 600 A/mmZ, het aantal pulsen is 1 ~ 100, waarbij de legering na verwerking wordt gekoeld tot kamertemperatuur. De methode sferoïdiseert verder de primaire d—fase in de titaniumlegering en 20 maakt de kristalkorrels kleiner. De methode is energiebesparend, milieuvriendelijk, tijdbesparend, en kan een meer gewenst resultaat bereiken dat niet wordt bereikt door de traditionele deformatie—warmtebehandeling.
    公开号:NL2026465A
    申请号:NL2026465
    申请日:2020-09-14
    公开日:2021-04-23
    发明作者:Song Yanli；Wu Wenlin；Hua Lin；Wang Zhongqi；Ning Shiru
    申请人:Univ Wuhan Tech；
    IPC主号:
    专利说明:

    VERSTERKINGSMETHODE VOOR TITANIUMLEGERING DOOR MIDDEL VAN EENELEKTROMAGNETISCHE SCHOKBEHANDELING
    GEBIED VAN OPENBAARMAKING De openbaarmaking heeft betrekking op een versterkingsmethode voor titaniumlegering door middel van een elektromagnetische schokbehandeling.
    ACHTERGROND Vergeleken met andere metaalmaterialen zoals aluminiumle- gering, magnesiumlegering en staal, heeft titaniumlegering de voordelen van hoge specifieke sterkte, uitstekende corrosiebesten- digheid, uitstekende weerstand tegen vermoeidheid, laag warmtege- leidingsvermogen en een lage lineaire uitzettingscoëfficiënt. Bo- vendien heeft de «a + B type titaniumlegering uitstekende uitge- breide mechanische eigenschappen in vergelijking met o type tita- niumlegering en de RB type titaniumlegering. Bovendien kan het lan- ge tijd worden gebruikt onder 500° C door de opmerkelijke hoge temperatuur eigenschappen, waaronder hoge temperatuursterkte, plasticiteit, kruipweerstand en corrosiebestendigheid. Het wordt op grote schaal gebruikt voor de vervaardiging van de belangrijk- ste onderdelen, zoals de bladen van vliegtuigmotoren, wielen, as- sen, constructiedelen van vliegtuigen en stootbouten. De micro- structuur van titaniumlegering omvat hoofdzakelijk: duplexstruc- tuur, widmanstattenstructuur, nettenstructuur en equiaxvormige structuur. De equiax-structuur wordt gekenmerkt door een lamellai- re B-fase-structuur die verdeeld is over de primaire a-fasematrix. Vergeleken met andere microstructuren heeft het een goede vermin- dering van de oppervlakte, anti-notch-gevoeligheid en thermische stabiliteit, maar de breuktaaiheid en de weerstand tegen scheur- groei zijn iets slechter. De eigenschappen van de titaniumlegering met equiax-structuur worden echter sterk beïnvloed door de volume- fractie, de morfologie en de korrelgrootte van de primaire a-fase. De primaire a-fase, die meestal klein is en de neiging heeft om gelijkmatig te worden verdeeld in een sferische vorm, heeft een versterkend effect en helpt bij het verbeteren van de uitgebreide mechanische eigenschappen. De bestaande methode voor het verkrijgen van de titaniumle- gering met een equiax-structuur is over het algemeen om de lege- ring te vervormen in de tweefasenzone of in de buurt van de B- zone. De morfologie en de grootte van de primaire o-fase hangt voornamelijk af van de mate van vervorming, de mate van vervorming en de temperatuur van de warmtebehandeling. Het grootste deel van de primaire a-fase verkregen na verwerking zijn niet geëquiaxeerde structuren, maar de primaire o-fase zal worden uitgerekt langs de richting van de vervorming, waardoor een groot aantal langwerpige primaire o-fasen worden gevormd. Daarnaast kost de traditionele warmtebehandeling veel energie, duurt het lang om te verwerken en kan de primaire o-fase niet verder sferoïderen. Het octrooi van de uitvinding met het publicatienummer CN 103898428 B biedt een me- thode voor het herhaald gloeien en sferoïderen van de lamellaire « in de gemengde structuur van bijna o-titaniumlegering. De methode is het verhitten van de bijna a titaniumlegering tot 50 ~ 60 °C onder de fase-overgangstemperatuur, waarbij deze gedurende een be- paalde tijd wordt vastgehouden en vervolgens luchtgekoeld wordt gegloeid. Na vele malen herhalen, kan worden gezien dat de schil- ferige o-fase is verdeeld in korte staven, zodat de titaniumle- gering structuur is gesferoïdiseerd. Deze methode kan alleen de vlok o sferoïderen, maar de primaire a verandert niet noemenswaar- dig. Tijdens de sferoïdisering ontwikkelt de lamellaire o-fase zich, en deze dient niet om de structuur fijn te maken. Bovendien heeft deze methode een lange verwerkingstijd en een hoog energie- verbruik.
    Het octrooi op de uitvinding met het publicatienummer CN 106756692 B biedt een zogenaamde "double-pass" smeedtechniek voor het verbeteren van de sferoïdiseringssnelheid van de lamellaire structuur van de TC4-titaniumlegering. In deze methode wordt de TC4 titaniumlegering verwarmd tot 800- + 900 ° C en gesmeed in twee fasen, en vervolgens gegloeid bij 500 + 600 ° C gedurende 6 ~ 12 uur, om zo het doel van sferoïdisatie van schijfjes onder een kleine hoeveelheid vervorming in de TC4 titanium legering te be- reiken. Deze methode verbetert effectief de sferoidiseringsgraad van de TC4 titanium legering lamellaire structuur, maar de proces- stroom is relatief ingewikkeld, het energieverbruik is groot, de productie-efficiëntie is laag, en het doel ervan is alleen de la- mellaire structuur in de TC4 titaniumlegering.
    SAMENVATTING De uitvinding onthult een versterkingsmethode voor titanium- legering door middel van een elektromagnetische schokbehandeling. De methode sferoïdiseert verder de primaire o-fase in de titanium- legering en maakt de kristalkorrels kleiner. De methode is ener- giebesparend, milieuvriendelijk, tijdbesparend en kan resultaten bereiken die niet worden bereikt door een traditionele warmtebe- handeling met deformatie.
    Een versterkingsmethode voor titaniumlegering door middel van een elektromagnetische schokbehandeling, met inbegrip van de vol- gende stappen: (a) Het nemen van een monster op de te verwerken titaniumle- gering en het observeren van de oriëntatie van de primaire a-fase door een metallurgische microscoop; {(b) Berekening van het volumepercentage en de grootte- verdeling van de primaire o—-fase in het metallografische materiaal en bepaling van de elektromagnetische schok-procesparameters over- eenkomstig het volumepercentage en de grootteverdeling van de pri- maire o-fase; {c) De te verwerken titaniumlegering wordt vastgeklemd aan het elektrische pulsverwerkingsapparaat, en onder de bescherming van inert gas wordt een pulsstroom toegepast langs de verlengings- richting van de primaire o-fase van de titaniumlegering voor het elektromagnetische schokversterkingsproces. De frequentie van de pulsstroom is 0 ~ 100 Hz, de stroomdichtheid is 20 ~ 600 A/mm2, het aantal pulsen is 1 + 100, waardoor het materiaal na verwerking op kamertemperatuur komt. De frequentie van de pulsstroom is 0 ~ 100 Hz, de stroomdichtheid is 20 ~ 600 A/mm2, het aantal pulsen is 1 ~ 100, waardoor het materiaal na verwerking op kamertemperatuur komt.
    Volgens bovenstaande methode, het vacumeren van het systeem met een vacuümpomp, en dan het passeren van inert gas voor het elektromagnetische schokproces.
    Volgens bovenstaande methode is de vacuümwaarde 4000 ~ 6000 Pa; het inerte gas is argon. Aangezien de titaniumlegering heftig kan reageren met zuurstof in de lucht bij een temperatuur van meer dan 600 °C, kan het vacumeren en het vullen met argongas de oxida- tie van het materiaal tijdens het proces voorkomen.
    De temperatuur stijgt zeer snel tijdens het puls elektromag- netische schokproces volgens de bovenstaande methode, na het om- wikkelen van de titaniumlegering met thermisch isolatie-katocen, het uitvoeren van elektromagnetische schokversterkende proces. In- dien geplaatst in de lucht, is de warmteafvoer sneller. Hoewel de fase-overgangstemperatuur kan worden bereikt, is het moeilijk om een significante fase-overgang te veroorzaken vanwege de korte duur. Het gebruik van warmte-isolatiekatoen om de temperatuur te regelen is zinvoller om een meer gewenst resultaat te bereiken.
    Volgens de bovenstaande methode moet men na het elektromagne- tische schokversterkende proces, de titaniumlegering in thermische isolatiekatoen plaatsen en afkoelen tot kamertemperatuur.
    Volgens de bovenstaande methode is het elektromagnetisch schokversterkingsproces een cyclisch elektrisch pulsproces. Het doel van het vele malen herhalen is om de lokale ca-fase vollediger om te zetten in een fÊ-fase.
    Volgens de bovenstaande methode is het aantal herhalingen van het cyclische elektrische pulsproces meer dan 3 keer, meestal 3 ~ 6 keer. De specifieke omstandigheden worden bepaald aan de hand van de procesvereisten.
    Volgens bovenstaande methode is de hoek tussen de richting van de pulsstroom en de rekrichting van de primaire o-fase minder dan 15°.
    Let op de stroomrichting bij het omgaan met elektromagneti- sche schokken. Het doorgeven van de pulsstroom langs de rekrich- ting van de primaire o-fase van het materiaal van de titaniumle- gering, vooral wanneer de hoek tussen de stroomrichting en de rek- richting van de primaire o-fase minder dan 15° is, kan het een be- ter sferoïdiserings- en verfijningseffect bereiken. Dit komt voor- al omdat de geleidbaarheid van de o-fase groter is dan die van de B-fase in de duplex-microstructuur. Wanneer de stroom langs de rekrichting van de primaire a-fase vloeit, vormt het smalle gebied van de primaire o-fase in het weefsel een stroomconcentratie, die leidt tot lokale hoge temperatuur, waarbij de o-fase wordt ge- transformeerd in de B-fase. Hierdoor wordt de primaire o-fase 5 langs de lengterichting afgesneden, zodat de oorspronkelijk uitge- rekte primaire o-fase bolvormig wordt en de oorspronkelijke fase meervoudig wordt om kleinere o-fasen te vormen.
    Door het verschil in de materiaaltoestand en de samenstellen- de elementen van de a + B titaniumlegering zijn het volumepercen- tage en de grootteverdeling van de primaire o-fase verschillend. Het volumepercentage en de grootteverdeling van de primaire alfa- fase zal de procesparameters beïnvloeden tijdens de elektromagne- tische schokkende behandeling. De uitvinding kan de procesparame- ters van het elektromagnetische schokproces selecteren op basis van het volumepercentage en de grootteverdeling van de primaire o- fase. In het algemeen geldt dat wanneer andere omstandigheden con- stant zijn, hoe hoger het volumepercentage van de primaire o-fase, hoe lager de verwerkingsstroomdichtheid en hoe meer pulsen; ter- wijl andere omstandigheden constant zijn, hoe groter de omvang van de primaire o-fase, hoe lager de frequentie van de pulsstroom en hoe langer de pulsduur.
    Het gunstige effect van het technische schema dat in de toe- lichting wordt voorgesteld is: de methode van de huidige uitvin- ding kan de primaire o-fase verder sferoïdiseren en verfijnen, een gewenst behandelingsresultaat bereiken en de uitgebreide mechani- sche eigenschappen van de legering verder verbeteren.
    KORTE BESCHRIJVING VAN DE TEKENINGEN De begeleidende tekeningen dienen voor een beter begrip van de belichaming van de openbaarmaking. De tekeningen maken deel uit van de openbaarmaking en dienen ter illustratie van het principe van de belichaming van de openbaarmaking samen met de letterlijke beschrijving. Blijkbaar zijn de tekeningen in onderstaande be- schrijving slechts enkele belichamingen van de openbaarmaking, een vakman kan zonder creatieve inspanningen andere tekeningen volgens deze tekeningen verkrijgen. In de figuren: AFB. 1 is een schematisch diagram van het elektromagnetische schokproces apparaat; AFB. 2 is een schematisch diagram van de oa + B titaniumle- gering cyclische elektrische puls; AFB. 3 is een metallografisch microstructuurbeeld van de a + B titaniumlegering vóór een elektromagnetische schokversterkende behandeling; AFB. 4 is een metallografisch microstructuurbeeld van de o + B titaniumlegering na een elektromagnetische schokversterkende be- handeling.
    GEDETAILLEERDE BESCHRIJVING VAN DE voorkeursuitvoeringsvormen Hieronder worden enkele specifieke voorbeelden gegeven om het octrooi van de onderhavige uitvinding in detail te beschrijven: Voorbeeld 1 De specifieke uitvoeringsstappen van de in dit voorbeeld ge- selecteerde TC11 titaniumlegering zijn als volgt: {1) Een monster van 6 mm x 6 mm x 20 mm uit het te bewerken materiaal snijden, alle oppervlakken ervan polijsten en corrode- ren, en vervolgens de metallografische structuur ervan observeren onder een metallurgische microscoop. Uit de figuur kan de richting van de "lange as" van de primaire o-fase worden bepaald en zo kan de richting van de stroom tijdens de elektromagnetische schokbe- handeling worden bepaald.
    (2) Met behulp van de pro-image software wordt het volumeper- centage van de primaire a-fase in de metallografie van de legering berekend, en dat is ongeveer 43 %; de gemiddelde grootte van de primaire o-fase is 12,3 um x 7,8 um.
    (3) Het omwikkelen van het materiaal van de TC11- titaniumlegering met thermisch isolatiekatoen en het blootleggen van de twee uiteinden die moeten worden geactiveerd. In dit voor- beeld zijn de twee uiteinden de linker- en rechterkant. Vervolgens wordt het materiaal vastgeklemd aan het in FIG 1 beschreven elek- tromagnetisch schokproces apparaat. , zodat de linker- en rechter- kant van het materiaal in goed contact staan met de bovenste en onderste polen van het apparaat.
    (4) Het vacumeren van de argon-beschermdoos met een vacuüm- pomp, waarbij de vacuümwaarde 6000 Pa bedraagt.
    (5) Het toevoegen van argongas om het materiaal te beschermen tegen oxidatie tijdens de verwerking; (6) Het bepalen van de overeenkomstige stroomsterkte volgens de grootte van het monster 5000 A ~ 8000 A, de frequentie van de pulsstroom is 10 Hz ~ 40 Hz, en het aantal elektromagnetische schokkende procespulsen is 3 ~ 8. Na het elektromagnetische schok- proces, wordt het monster op de plaats gehouden en moet men wach- ten op het afkoelen tot kamertemperatuur.
    (7) De werking van stap 6 zes keer herhalen.
    Na voltooiing werd het materiaal eruit gehaald en onder een metallurgische microscoop geplaatst om de microstructuur ervan te observeren. Zoals te zien is in AFB. 3 en AFB. 4, werd de oor- spronkelijke grote primaire a-fase gebroken en werd meer geëqui- axeerd. Statistische analyse met beeldprogrammatuur toont aan dat de gemiddelde grootte van de primaire o—fase 8,5 pm x 7,2 pm be- draagt en dat de beeldverhouding van de primaire a-fase verandert van 1,5 naar 1,2.
    Voorbeeld 2 De specifieke uitvoeringsstappen van de in dit voorbeeld ge- selecteerde TC4-titaniumlegering zijn als volgt: (1) Een monster van 8 mm x 8 mm x 10 mm uit het te bewerken materiaal snijden, alle oppervlakken ervan polijsten en corrode- ren, en vervolgens de metallografische structuur ervan observeren onder een metallurgische microscoop. Uit de Figuur kan de richting van de "lange as" van de primaire a-fase worden bepaald, en zo kan de richting van de stroom tijdens het pulserende elektromagneti- sche schokproces worden bepaald.
    (2) Met behulp van de image-pro software wordt het volumeper- centage van de primaire o—fase in de metallografie van het materi- aal berekend en dat is 39 %; de gemiddelde grootte van de primaire a fase is 10,8 um x 6,3 um.
    (3) Het omwikkelen van het materiaal van de TC4- titaniumlegering met thermisch isolatiekatoen, en het blootleggen van de twee uiteinden die moeten worden geactiveerd. In dit voor- beeld zijn de twee uiteinden de linker- en rechterkant. Vervolgens wordt het materiaal vastgeklemd aan het elektromagnetisch schok-
    proces apparaat, zodat de linker- en rechteruiteinden van het ma- teriaal in goed contact staan met de bovenste en onderste polen van het apparaat.
    (4) Het vacumeren van de argon-beschermdoos met een vacuüm- pomp, waarin de vacuümwaarde 4000 Pa bedraagt.
    {5) Het toevoegen van argongas om het materiaal te beschermen tegen oxidatie tijdens de verwerking; (6) Het bepalen van de overeenkomstige stroomsterkte volgens de grootte van het monster 8000 A ~ 12000 A, de frequentie van de pulsstroom is 40 Hz ~ 80 Hz, en het aantal elektromagnetische schokproces pulsen is 40 ~ 60. Na het elektromagnetische schokpro- ces, wordt het monster op de plaats gehouden en moet men wachten op het afkoelen tot kamertemperatuur.
    (7) De werking van stap 6 driemaal herhalen.
    Na voltooiing werd het materiaal eruit gehaald en onder een metallurgische microscoop geplaatst om de microstructuur ervan te observeren. Zoals blijkt, was de oorspronkelijke grote primaire o- fase gebroken en werd deze meer geëquiaxeerd.
    Voorbeeld 3 De specifieke uitvoeringsstappen van de in dit voorbeeld ge- selecteerde TC21-titaniumlegering zijn als volgt: (1) Een monster van 5 mm x 5 mm x 12 mm uit het te bewerken materiaal snijden, alle oppervlakken ervan polijsten en corrode- ren, en vervolgens de metallografische structuur ervan observeren onder een metallurgische microscoop. Uit de Figuur kan de richting van de "lange as" van de primaire a-fase worden bepaald, en zo kan de richting van de stroom tijdens het pulserende elektromagneti- sche schokproces worden bepaald.
    (2) Met behulp van de image-pro software wordt het volumeper- centage van de primaire a-fase in de metallografie van het materi- aal berekend, en dat is 49 3; de gemiddelde grootte van de primai- re a-fase is 14,8 um x 8,3 um.
    (3) Het omwikkelen van het materiaal van de TC21- titaniumlegering met thermisch isolatiekatoen, en het blootleggen van de twee uiteinden die moeten worden geactiveerd. In dit voor- beeld zijn de twee uiteinden de linker- en rechterkant. Vervolgens wordt het materiaal vastgeklemd aan het elektromagnetisch schok- proces apparaat, zodat de linker- en rechteruiteinden van het ma- teriaal in goed contact staan met de bovenste en onderste polen van het apparaat. (4) Het vacumeren van de argon-beschermdoos met een vacuüm- pomp, waarin de vacuümwaarde 4000 Pa bedraagt.
    (5) Het toevoegen van argongas om het materiaal te beschermen tegen oxidatie tijdens de verwerking; (6) Het bepalen van de overeenkomstige stroomsterkte volgens de grootte van het monster 2000 A ~ 4000 A, de frequentie van de pulsstroom is 20 Hz ~ 30 Hz, en het aantal elektromagnetische schokkende procespulsen is 40 ~ 50. Na het elektromagnetische schokproces, wordt het monster op de plaats gehouden en moet men wachten op het afkoelen tot kamertemperatuur.
    (7) De werking van stap 6 zeven keer herhalen.
    Na voltooiing werd het materiaal eruit gehaald en onder een metallurgische microscoop geplaatst om de microstructuur ervan te observeren. Zoals blijkt, was de oorspronkelijke grote primaire o- fase gebroken en werd deze meer geëquiaxeerd.
    Het moet echter worden begrepen dat, ook al zijn in de voor- gaande beschrijving talrijke kenmerken en voordelen van de onder- havige uitvinding uiteengezet, samen met details over de structuur en de functie van de uitvinding, de openbaarmaking slechts illu- stratief is en dat er binnen de beginselen van de uitvinding in detail wijzigingen kunnen worden aangebracht, met name wat betreft de vorm, de grootte en de rangschikking van de onderdelen, in de volle omvang die wordt aangegeven door de brede algemene betekenis van de bewoordingen waarin de aangehechte conclusies worden uitge- drukt.
    权利要求:
    Claims (9)
    [1]
    1. Amplification method for titanium alloy by electromagnetic shock treatment, including the following steps: a) taking a sample on the titanium alloy material to be processed and observing the orientation of the primary o-phase by means of an electromagnetic shock. metallurgical microscope; {(b) calculating the volume percentage and the size distribution of the primary o-phase in the metallographic material and determining the electromagnetic shock process parameters according to the volume percentage and the size distribution of the primary d-phase; {c} the titanium alloy to be processed is clamped to the electrical pulse processing apparatus and under the protection of inert gas, a pulse current is applied along the stretching direction of the primary o-phase of the titanium alloy material for electromagnetic shock amplification process; pulse current frequency is 0 ~ 100Hz, current density is 20 ~ 600A / mm2, number of pulses is 1 ~ 100, cooling the material to room temperature after processing.
    [2]
    The titanium alloy reinforcement method by electromagnetic shock treatment according to claim 1, evacuating the system with a vacuum pump, and then running inert gas for the electromagnetic shock process.
    [3]
    The strengthening method for the titanium alloy by an electromagnetic shock treatment according to claim 1, wherein the vacuum degree is 4000 ~ 6000 Pa, the inert gas is argon.
    [4]
    The titanium alloy strengthening method by electromagnetic shock treatment according to claim 1, after wrapping the titanium alloy material with thermal insulation cotton, performing the electromagnetic shock amplification process.
    [5]
    The strengthening method for the titanium alloy by an electromagnetic shock treatment according to claim 1, after the electromagnetic shock strengthening process, placing the titanium alloy material in thermal insulation cotton and cooling to room temperature.
    [6]
    The strengthening method for the titanium alloy by an electromagnetic shock treatment according to claim 1, the electromagnetic shock amplification process is cyclic electric pulse process.
    [7]
    The strengthening method for the titanium alloy by an electromagnetic shock treatment according to claim 6, the number of repetitions of the cyclic electric pulse process is more than 3 times.
    [8]
    The strengthening method for the titanium alloy by an electromagnetic shock treatment according to claim 6, the number of repetitions of the cyclic electric pulse process is 3 ~ 6 times.
    [9]
    The strengthening method for the titanium alloy by an electromagnetic shock treatment according to claim 1, the angle between the direction of the pulse current and the direction of stretching of the primary o-phase is less than 15 °.
    类似技术:
    公开号 | 公开日 | 专利标题
    NL2026465B1|2021-09-29|Strengthening method for titanium alloy by electromagnetic shocking treatment
    Kwa et al.2011|Plasmacytoid dendritic cells are recruited to the colorectum and contribute to immune activation during pathogenic SIV infection in rhesus macaques
    Schäfer et al.2016|Mitochondrial DNA: an endogenous trigger for immune paralysis
    Rathinam et al.2012|TRIF licenses caspase-11-dependent NLRP3 inflammasome activation by gram-negative bacteria
    Pacheco et al.2006|Glutamate released by dendritic cells as a novel modulator of T cell activation
    Zissel et al.2010|Immunologic response of sarcoidosis
    Antonelli et al.2010|Intranasal Poly-IC treatment exacerbates tuberculosis in mice through the pulmonary recruitment of a pathogen-permissive monocyte/macrophage population
    Uhlin et al.2012|Adjunct immunotherapies for tuberculosis
    Shannon et al.2013|Yersinia pestis subverts the dermal neutrophil response in a mouse model of bubonic plague
    Rodriguez-Garcia et al.2010|Increased α-defensins 1-3 production by dendritic cells in HIV-infected individuals is associated with slower disease progression
    Kedzierska et al.2000|Granulocyte-macrophage colony-stimulating factor augments phagocytosis of Mycobacterium avium complex by human immunodeficiency virus type 1-infected monocytes/macrophages in vitro and in vivo
    Wijewardana et al.2010|Early myeloid dendritic cell dysregulation is predictive of disease progression in simian immunodeficiency virus infection
    Roussey et al.2017|Anti–PD-1 antibody treatment promotes clearance of persistent cryptococcal lung infection in mice
    Pedicord et al.2015|Friends not foes: CTLA-4 blockade and mTOR inhibition cooperate during CD8+ T cell priming to promote memory formation and metabolic readiness
    Chevalier et al.2015|Phenotype Alterations in Regulatory T-Cell Subsets in Primary HIV Infection and Identification of Tr1-like Cells as the Main Interleukin 10–Producing CD4+ T Cells
    Branco-de-Almeida et al.2011|Selective serotonin reuptake inhibitors attenuate the antigen presentation from dendritic cells to effector T lymphocytes
    Figueira et al.2009|Inhibitory signals mediated by programmed death‐1 are involved with T‐cell function in chronic periodontitis
    Zhang et al.2015|TIPE2 acts as a negative regulator linking NOD2 and inflammatory responses in myocardial ischemia/reperfusion injury
    Dang et al.2019|IL-26 contributes to host defense against intracellular bacteria
    Langers et al.2014|Natural killer and dendritic cells collaborate in the immune response induced by the vaccine against uterine cervical cancer
    Elahi et al.2014|c-di-GMP enhances protective innate immunity in a murine model of pertussis
    Bellner et al.2015|Heme oxygenase‐2 deletion impairs macrophage function: implication in wound healing
    Peng et al.2014|Interleukin-22 promotes T helper 1 |/Th17 immunity in chlamydial lung infection
    Shi et al.2015|Silenced suppressor of cytokine signaling 1 | enhances the maturation and antifungal immunity of dendritic cells in response to Candida albicans in vitro
    Gillette et al.2014|Virulent Type A Francisella tularensis actively suppresses cytokine responses in human monocytes
    同族专利:
    公开号 | 公开日
    NL2026465B1|2021-09-29|
    CN110592510A|2019-12-20|
    CN110592510B|2022-01-11|
    引用文献:
    公开号 | 申请日 | 公开日 | 申请人 | 专利标题
    CN104264086B|2014-09-24|2016-06-29|清华大学深圳研究生院|Pulse current is utilized to promote diphasic titanium alloy band phase transformation method for toughening and band|
    CN104630679B|2015-01-23|2017-05-10|清华大学深圳研究生院|Functional gradient titanium alloy strip and preparation method thereof|
    CN109175376A|2018-11-07|2019-01-11|成都先进金属材料产业技术研究院有限公司|The post-processing approach of increasing material manufacturing titanium or titanium alloy part|
    CN110161069A|2019-05-20|2019-08-23|武汉理工大学|Change the experimental method of titanium alloy structural state|CN111218631B|2020-01-08|2021-07-20|西安理工大学|Method for preparing high-strength-and-toughness TC21 titanium alloy gradient structure|
    CN112941441A|2021-01-29|2021-06-11|武汉理工大学|Method for regulating and controlling local texture of rolled titanium alloy by pulse current|
    法律状态:
    优先权:
    申请号 | 申请日 | 专利标题
    CN201910883295.4A|CN110592510B|2019-09-18|2019-09-18|Method for electromagnetic impact reinforcement of titanium alloy|
    [返回顶部]